В расчетах принимают: m ш. п = 0,275m ш, mш.к = 0,725mш
Масса кривошипно-шатунного механизма, совершая возвратно-поступательное движение, определится как сумма mj= mn + m ш. п (кг);
Массы, совершающие вращательное движение mR= mк + m ш. к (кг);
Результаты расчетов представлены в таблице 2.
Таблица 2
F, 2 |
m¢, /2 |
m¢,/2 |
m¢,/2 |
m, |
m, |
m, |
m., |
m., |
mj, |
mR, |
0,0049 |
100 |
150 |
140 |
0,49 |
0,734 |
0,686 |
0,202 |
0,532 |
0,691 |
1,219 |
Сила инерции возвратно-поступательно движущихся масс к.ш.м. вычисляется по формуле:
Суммарная сила P , действующая на поршневой палец по направлению оси цилиндра, вычисляется алгебраическим сложением газовой силы DРг и силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс Pj . Результаты измерений сносятся в таблицу 3. C помощью таблицы 3 строится график силы P = f (φ) на той же координатной сетке и в том же масштабе μрj = 0,06 МПа в мм, что и графики сил DРг и Рj .
Удельная нормальная сила (МПа)
РN = Р × tgb
Удельная сила (МПа), действующая вдоль шатуна
РS = Р (1/соsb)
Удельная сила (МПа), действующая по радиусу кривошипа
Удельная и полная тангенциальные силы (МПа и кН):
и Т = РТ FП = РТ 0,0049 × 103 .
По данным таблицы 3 строится графики изменения удельных сил РТ, РS, РN, Р, Рк и Рj в зависимости от изменения угла поворота коленчатого вала φ в масштабе Мр = 0,06 МПа в мм.
Таблица 3
j° |
D, |
j, / |
j, /2 |
, |
0 |
0.018 |
17650.55 |
-2.493140809 |
-2.475140809 |
30 |
-0.015 |
13852.94 |
-1.956728281 |
-1.971728281 |
60 |
-0.015 |
4910.563 |
-0.693616996 |
-0.708616996 |
90 |
-0.015 |
-3914.71 |
0.552953409 |
0.537953409 |
120 |
-0.015 |
-8825.28 |
1.246570405 |
1.231570405 |
150 |
-0.015 |
-9938.23 |
1.403774872 |
1.388774872 |
180 |
-0.015 |
-9821.13 |
1.387233991 |
1.372233991 |
210 |
-0.015 |
-9938.23 |
1.403774872 |
1.388774872 |
240 |
-0.015 |
-8825.28 |
1.246570405 |
1.231570405 |
270 |
0.02 |
-3914.71 |
0.552953409 |
0.572953409 |
300 |
0.15 |
4910.563 |
-0.693616996 |
-0.543616996 |
330 |
0.72 |
13852.94 |
-1.956728281 |
-1.236728281 |
360 |
1.923 |
17650.55 |
-2.493140809 |
-0.570140809 |
370 |
5.402 |
17205.79 |
-2.430317832 |
2.971682168 |
380 |
4.4 |
15906.31 |
-2.246766669 |
2.153233331 |
390 |
3.42 |
13852.94 |
- 1.956728281 |
1.463271719 |
420 |
1.35 |
4910.563 |
-0.693616996 |
0.656383005 |
450 |
0.72 |
-3914.71 |
0.552953409 |
1.272953409 |
480 |
0.45 |
-8825.28 |
1.246570405 |
1.696570405 |
510 |
0.28 |
-9938.23 |
1.403774872 |
1.683774872 |
540 |
0.15 |
-9821.13 |
1.387233991 |
1.537233991 |
570 |
0.025 |
-9938.23 |
1.403774872 |
1.428774872 |
600 |
0.018 |
-8825.28 |
1.246570405 |
1.264570405 |
630 |
0.018 |
-3914.71 |
0.552953409 |
0.570953409 |
660 |
0.018 |
4910.563 |
-0.693616996 |
-0.675616996 |
690 |
0.018 |
13852.94 |
-1.956728281 |
-1.938728281 |
720 |
0.018 |
17650.55 |
-2.493140809 |
-2.475140809 |
Рекомендуем также:
Режим автоматической наплавки под плавленым флюсом
Автоматическая наплавка под флюсом по сравнению с ручной дуговой имеет ряд преимуществ:
- улучшение качества наплавленного слоя;
- увеличение производительности труда;
- уменьшение расхода наплавочных материалов и более экономное расхода легирующих элементов;
- уменьшение расхода электроэнерги ...
Процесс впуска
Расчет процесса впуска заключается в определении величин давления Pa, МПа, температуры Та, К, конца впуска и коэффициента наполнения ηV:
Давление Р0 и температуру Т0 окружающей среды обычно принимают Р0=0,1 МПа и Т0=293 К. Степень сжатия ε принять по данным двигателя прототи ...
Подбор карт, руководств и пособий
Согласно РШСУ-98, подбор навигационных морских карт, пособий, руководств на предстоящий переход (рейс) выполняется по каталогу карт и книг в соответствии с требованиями правил корректуры, комплектования и хранения карт и руководств, для плавания на судах гражданских ведомств 9038.
Карты подбирают ...